ЭКОНОМИЧНОСТЬ СЖИГАНИЯ ТОПЛИВА

В условиях эксплуатации горелки, как правило, работают при раз­личных избытках воздуха. Так, например, при работе парогенератора ТП-230-2 коэффициент неравномерности, определенный по формуле (2-2), в отдельные дни достигал 0,75, а величина механического недо­жога при этом составляла 8% (рис. 5-21).

Рис. 5-21. Влияние коэффициента нерав­номерности на потери тепла с механиче­ской неполнотой сгорания топлива при сжигании АШ —0,13-^0,14 МВт/м3;

/?9о=6-8%)

/ — парогенератор ТП-90, прямоточные угло- иые горелки ат = 1,15; 2— ТП-90, длиннощеле­вые горелки, ат — 1,17; 3 — ТП-230-2, двухули­точные горелки, <хт = 1,15; 4 — ТП-100, двухули — точные горелки, ат—’1,22; 5 — ТП-100, улиточно — лопаточные горелки коническими амбразу­рами, ат —1,23; 6 — то же с цилиндрическими амбразурами, атп1,22

подпись: 
рис. 5-21. влияние коэффициента нерав-номерности на потери тепла с механической неполнотой сгорания топлива при сжигании аш —0,13-^0,14 мвт/м3;
/?9о=6-8%)
/ — парогенератор тп-90, прямоточные угло- иые горелки ат = 1,15; 2— тп-90, длиннощелевые горелки, ат — 1,17; 3 — тп-230-2, двухулиточные горелки, <хт = 1,15; 4 — тп-100, двухули- точные горелки, ат—'1,22; 5 — тп-100, улиточно- лопаточные горелки коническими амбразу-рами, ат —1,23; 6 — то же с цилиндрическими амбразурами, атп1,22
В тех случаях, когда производилось выравнивание расходов возду­ха и пыли по горелкам, разница в значениях коэффициента избытка воздуха в отдельных горелках не превышала 0,2, а величина потери тепла с механической неполнотой сгорания снижалась при этом до 3,0—4,0%.

Выявлено более резкое влияние неравномерности распределения воздуха и пыли по горелкам на ве­личину механического недожога при работе прямоточных горелок по сравнению с вихревыми.

Неравномерность в распределе­нии избытков воздуха по горелкам, характеризующаяся величиной ^0,3, практически не оказывает влияния на величину как при вих­ревых, так и при прямоточных горел­ках. При дальнейшем увеличении у. т экономичность работы топки резко ухудшается, особенно топки с пря­моточными горелками. Так, увеличе­ние коэффициента неравномерности от 0,3 до 0,5 приводит к изменению механического недожога от 4 до 6,5% при длиннощелевых горелках, в то время как при работе вихревых горелок такое же увеличение хг приводит к возрастанию <74 на 1,0%.

Обращает на себя внимание менее резкое влияние коэффициента неравномерности на потери тепла с механической неполнотой сгорания топлива при работе парогенератора ТП-100 с вихревыми горелками ^37] мощностью 70 МВт по сравнению с парогенератором ТП-230-2

С рассмотренными выше двухулиточными горелками вдвое меньшей мощности.

Чем меньше избыток воздуха, тем больше влияет степень неравно­мерности распределения воздуха и пыли по горелкам на величи — ну <74 [43].

*)

подпись: *)

Рис. 5-22. Влияние коэффициента избытка воздуха на потери тепла с механической неполнотой сгорания топлива при работе прямоточ­ных (а) и вихревых (б) горелок и сжигания АШ (хг<0,3; =

=0,13-5-0,14 МВт/м3; юа/оч*= 1,3-5-1,6; Я90 = 6—8%)

/ — парогенератор ТП-90, прямоточные угловые горелки; 2 —ТП-90, длинно­щелевые горелки; 3 — ТП-230-Б, круглые угловые горелки; 4 — то же, прямо­угольные горелки; 5 — ТП-70, вихревые прямоточно-улиточиые горелки; 6 —

ТП-ЮО, двухулиточные горелки; 7, 8 — ТП-100, улиточио-лопаточные горелки со­ответственно с коническими и цилиндрическими амбразурами, Уг<6%; 9, 10 — то же. Уг=б,8-Н2,5%

подпись: 
рис. 5-22. влияние коэффициента избытка воздуха на потери тепла с механической неполнотой сгорания топлива при работе прямоточных (а) и вихревых (б) горелок и сжигания аш (хг<0,3; =
=0,13-5-0,14 мвт/м3; юа/оч*= 1,3-5-1,6; я90 = 6—8%)
/ — парогенератор тп-90, прямоточные угловые горелки; 2 —тп-90, длиннощелевые горелки; 3 — тп-230-б, круглые угловые горелки; 4 — то же, прямоугольные горелки; 5 — тп-70, вихревые прямоточно-улиточиые горелки; 6 —
тп-юо, двухулиточные горелки; 7, 8 — тп-100, улиточио-лопаточные горелки со-ответственно с коническими и цилиндрическими амбразурами, уг<6%; 9, 10 — то же. уг=б,8-н2,5%
Неравномерность распределения пыли и воздуха по горелкам и не­достаток воздуха в отдельных из них (аг<1,0) приводят также к рез­кому повышению температуры около горелок, образованию местных

Восстановительных зон. Последние являются одной из основных причин возникновения газовой коррозии боковых экранов [9, 10] и шлакования горелок, а таким образом и нарушения надежной работы парогенера­тора. (Более подробно о мерах предупреждения или уменьшения газо­вой коррозии боковых экранов говорится в гл. 7).

Неравномерность распределения пыли и воздуха по отдельным горелкам обусловлена в основном неудовлетворительной работой бун­керов и питателей пыли, на работу которых также влияет резкое изме­нение качества сжигаемого топлива, а также различными длиной и трассировкой воздуховодов и пылепроводов к отдельным горелкам.

Для обеспечения надежной и экономичной работы парогенератора наряду с совершенствованием системы его автоматического регулирова­
ния н обеспечения равномерной раздачи пыли и воздуха по горелкам необходимо обратить особое внимание на комплексное изучение и улуч­шение работы пылеприготовительного оборудования — бункеров и пи­тателей пыл н.

При достаточно равномерной раздаче пыли и воздуха по горелкам (хг^0,3) анализировались факторы, влияющие на потери тепла с меха­нической неполнотой сгорания топлива. Основное влияние на величину механического недожога (для одного сорта топлива) оказывает коэф­фициент избытка воздуха в топке (рис. 5-22).

При сжигании малореакцнонного топлива и изменении тонкости помола пыли Яэо от 5 до 10%, теплового напряжения объема топки ц0 от 0,104 до 0,133 МВт/м3 и приведенной зольности от 2,5 до 4,5 не наблю­далось заметного влияния этих факторов на величину механического* недожога [15, 37].

Ваш отзыв

Рубрика: СЖИГАНИЕ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА В ТОПКАХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *