ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ РАДИАЦИОННО-КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА

В основу теплового расчета радиационно-конвективных поверхностей положено равенство тепловосприятий Qt = Qq, Где QT = FkAt/Bp — тепловосприятие поверхности нагрева за счет конвективного и лучистого теплообмена, кДж/кг; £)б=(//’ — — #")<р — Qnon—тепловосприятие поверхности, полученное от продуктов сгорания по балансу, кДж/кг.

В уравнениях: к—коэффициент теплопередачи, рассчитыва­емый по п. 6.3 (см. табл. 6.2):

А:==1+(є+1/а2)а1(і + Єл. ш/Єб)’ (8Л5)

Бдоп—тепловосприятие дополнительных (настенных) поверх­ностей, находящихся в зоне расположения основной радиаци — онно-конвективной поверхности, кДж/кг; обычно определяется из равенства Qnon = QT для размеров Fnon, м2, и температурного напора Дґдоп, °С, данкой поверхности, но с использованием общего коэффициента теплопередачи по (8.15); Я’, Н" — эн­тальпии газов на входе в поверхность и выходе из нее, кДж/кг.

В (8.15) входят: оц — коэффициент теплоотдачи со стороны продуктов сгорания, отнесенный к расчетной поверхности, кВт/(м • К), определяется по формуле

Где ак—коэффициент теплоотдачи конвекцией, кВт/(м2 • К), определяется по (6.9); ая—коэффициент теплоотдачи излуче­нием продуктов сгорания, кВт/(м2-К), определяется по (6.10) при средней температуре потока Тср и эффективной толщине излучающего слоя s, м; —коэффициент использования для

207

Ширм, расположенных в верхней части топки и на развороте продуктов сгорания в конвективные газоходы, зависит от скорости газов и при wr ^ 4 м/с принимается £, = 0,85.

Коэффициент загрязнения поверхности є для радиационно — конвективных пароперегревателей при сжигании твердых топлив зависит от его свойств и температуры продуктов сгорания и определяется по рис. П13 приложения. При сжигании мазута коэффициенты загрязнения в соответствии с рекомендациями НПО ЦКТИ зависят от скорости газов и принимаются по рис. П14 приложения. Для природного газа значение е = 0.

Определение температуры загрязненной стенки ширм (для расчета осл) производится по полному тепловосприятию повер­хности (с учетом излучения из топочного объема) по (6.11):

*. = (Ge+G«.»)W (8Л7)

При сжигании природного газа T3 = Tp C + 25° С, для труб фестона на выходе из топки во всех случаях г, = ^р с + 80° С.

Порядок (алгоритм) расчета поверхности определяется ви­дом расчета. Конечная цель конструкторского расчета—опре­деление поверхности нагрева, необходимой для охлаждения продуктов сгорания до заданной температуры. Учитывая, что входящие в (8.15) зависимости могут быть определены лишь для конкретных геометрических форм поверхности, следует их принять с последующим уточнением.

При поверочном расчете требуется по заданным геомет­рическим размерам радиационно-конвективного пароперегрева­теля определить действительную температуру газов за ним и действительное теплоприращение рабочей среды. Поверочный расчет начинается с предварительного задания температуры газов за поверхностью или балансового тепловосприятия поверхности. Для принятых значений определяются: коэффици­енты теплоотдачи ак, осл, а2; теплопередачи — по (8.15); тем­пературный напор; теплота, воспринятая излучением из топки, (?лли и теплота, переданная поверхности при конвективном теплообмене, QT. Если для выбранной температуры газов за поверхностью небаланс между Q6 и QT превысит допустимое значение, то принимают новое значение температуры. Расчет ведется до выполнения условия |бб — где 5 — задан­

Ная погрешность расчета (для ширмовых радиационно-конвек — тивных поверхностей 0,02).

ПРИМЕРЫ

Пример 8.8. Выполнить конструкторский тепловой расчет ширмового радиационно-конвективного пароперегревателя кот­ла паропроизводительностью 138,89 кг/с при давлении пере­гретого пара Рп. п =14 МПа и сжигании мазута. При решении 208
Задачи принять: $’ = 1216° С; Я’= 24 041 кДж/кг; 9" =1100° С; Н" = 21 529 кДж/кг; f’ = 380° С; й’ = 2868,8 кДж/кг; />’=15,85 МПа; />" = 15,4 МПа; £> = 137,22 кг/с; ширину газохода 13 520 мм; высоту газохода 7150 мм; высоту секции 7000 мм; гн о = 0,127; гп = 0,262; р = 0,1 МПа; дл ш = 80 кВт/м2; Яр = 9,25 кг/с; бДоп = 400 кДж/кг; ф = 0,996; Кг= 12,54 м3/кг.

Решение. 1. Выбор поперечного шага sx и диаметра труб d. В соответствии с § 8.1 принимаем шаг между секциями Si = 720 мм. Диаметр труб в радиационно-конвективном па­роперегревателе принимаем 32 мм с толщиной стенки 5 мм, которые широко применяются в котлах на эти параметры.

2. Определяем количество секций zt (ширм): zt = = 13 520/720=18,8. Принимаем четное количество ^ = 18 секций.

3. В соответствии с § 8.1 принимаем предварительно мас­совую скорость 900 кг/(м2 • с).

4. Определяем число труб в одной секции по (8.3):

137,22

И=————————————— =——— = 22,23 шт.

0,785 0,022* -18 -900

Принимаем количество труб в секции п — 22 шт., при этом сечение /„ = 0,785 0,0222-18-22 = 0,15 м2.

5. Определяем глубину ширмы. Принимаем в соответствии с опытом проектирования ширмовых поверхностей распо­ложение труб в шкрме с зазором 3 мм, тогда шаг S2 = 35 мм, при этом глубина U-образной секции с = (35-21)2 + + 2-135 = 1740 мм.

6. Эффективная тохщина излучающего слоя по (8.6) и уг­ловой коэффициент по (8.5):

IfTjiV

*’8 =0,855 м;

1 1 1 7^0+ 1,740 + 0,720

1 74

+ 1-—=0,198. 0,720

7. Определяем поверхности входного и выходного сечений ширм:

^л. вых-^.вх = 7,0-13,52=94,6 м2.

8. Расчет коэффициента излучения в пароперегревателе: средняя температура газов

0ср = 0,5 (1216+110С)=1158°С; Тср= 1158 + 273 = 1431 К; произведение Pas = 0,1 • 0,262 • 0,855 = 0,022 МПа;

13-2065

Коэффициент ослабления лучей трехатомными — газами

V Ш. 1/(МПа. м);

Г 0,316 [0,022] • Д 1000/ /V "

Оптическая толщина излучающего слоя

Hps = 9,31 0,1 — 0,262 • 0,855 = 0,209;

Коэффициент излучения

_£-<>,2О9 = 0Л88

9. Определяем Ол. вх, Сл. вых, бл. ш по (8.9) и (8.10):

Бл. вх=^1^=818,2 кДж/кг.

По рис. П2 приложения коэффициент (3=0,75, тогда

67-,0—.0,188-94,бх

О,/J

Х 14314 -0,5/9,25=405,2 кДж/кг;

Єл. ш = 818,2-405,2 = 413 кДж/кг.

10. Балансовое тепловосприятие радиационно-конвективного пароперегревателя по (8.8)

Єб = (24 041-21 529) 0,9964-400 = 2103,0 кДж/кг.

11. Приращение энтальпии пара в ширмовом паропере­гревателе по (8.13)

Д/гш=(2103 + 413) 9,25/137,22=169,6 кДж/кг.

Энтальпия и температура пара за поверхностью паропере­гревателя

/г’= 2868,8+ 169,6 = 3038,4 кДж/кг.

При р" = 15,4 МПа по термодинамическим таблицам воды и водяного пара f"=418°C. Средняя температура пара t =0,5 (380+418) = 399° С и удельный объем пара г = 0,01493 м /кг.

12. Скорость пара в трубах

137,22 — 0,01493 T. , , =——————————— =13’6 М/С’

13. Коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к пару по (6.13)

А2 = 0,023?4^(Я^)0’8 -1,397^ = 5,055 кВт/(м* — К).

0,022 ,403 10" у ‘ T F

Здесь • 10~5 кВт/(м — К); v = 0,403-Ю"6 м2/с; Рг=1,397.

14. Определяем коэффициенты теплоотдачи и коэффициент теплопередачи:

Сечение для прохода газов по (8.3)

FT = 7,15 ■ 13,52 — 7,0 ■ 0,032 -18 = 92,6 м2;

Скорость продуктов сгорания в зоне ширм

12,54-9,25 1431 ^ ,

Wr———————————————— =6,6 м/с.

92,6-273 1

По (6.9) определяем ак: поправка на число рядов Сг=1,0, так как в ширме z2>10; значение <^ = 720/32 = 22,5, по условию из (6.11) принимается Сті = 3; о2 = 35/32= 1,094; С=Гі+(2 Оі — 3)(1 — — ст2 /2) 3] ~ 2 = [ 1 + (2 • 3—3) fl — 1,094/2)3] ~ 2 = 0,611.

При температуре 1158° С по табл. П11 и рис. П4 находим физические свойства продуктов сгорания:

V = 202,35 • 10~6 м2/с; Х= 12,22 -10"5 кВт/(м-К); Рг=0,55;

А,=0,2-1,0 0,611 12-22 1°"Y 6-6 0’032.У65-0,55°ЗЗ =

= 35,2 -10." 3 кВт/(м2 • К).

Определим по (8.16) температуру загрязнений стенки. Пред­варительно по рис. П14 приложения коэффициент загрязнения є3 при скорости газов 6,6 м/с равен 3,1 (м2 • К)/кВтГ Температура

Т3 = 596 + 273 = 869 К.

Поверхность нагрева принимается предварительно исходя из заданного количества труб:

F= [0,035-(22-1) 7,0-2+0,035 (22-1)-0,27] -18-2 х

Х 0,98 = 398 м2;

Коэффициент теплоотдачи излучением

1431 /

869 V

,3,6

1-

Ал=5,17 • 10т11 -0,188 • 14313 —

869

1_мзТ

= 60,5-10"3 кВт/(м2 • К).

Коэффициент использования £, = 0,85,. так как wr > 4,0 м/с, тогда

А! =0,85 (з5,2 • 10"3 — 60,5 • 10" Л =

2 0,035-0,98 J

= 95,3 Ю-3 кВт/(м2 • К).

Определяем коэффициент теплопередачи по (8.15):

95,3 -Ю-3

К =

1 + (1 + |( 3,1 + —— 195,3 • 10 2103Д 5,055)

= 69,3 • Ю-3 кВт/(м2 • К). 15. Определяем температурный напор по (6.25): (121F-380)-(1.00-4.8) In 836/682

При этом необходимая поверхность нагрева радиационно — конвективного пароперегревателя

2103-9,25

= 371 м2.

756,4 -69,3 10

При принятых конструктивных данных поверхность нагрева по п. 4 получилась 389 м2, небаланс составляет (389 — — 371)/389 • 100 = 5%, что недопустимо. При уменьшении ко­личества труб в секции с 22 до 21 поверхность нагрева составит F’ = 389 (21/22) = 371 м2.

Изменения глубины секции, скорости пара, коэффициента излучения при этом незначительны и ими можно пренебречь, не уточняя тепловой расчет.

Возможно и другое решение: оставить принятую поверх­ность радиационно-конвективного пароперегревателя (389 м2) и уточнить температуру продуктов сгорания за ним.

Пример 8.9. Выполнить поверочный тепловой расчет ради­ационно-конвективного пароперегревателя (в виде ширм) котла при сжигании донецкого газового угля. В газоходе радиаци — онно-конвективного пароперегревателя расположены двё его ступени (средняя и крайняя по бокам газохода) и допол­нительные поверхности боковых экранов и потолочного па­роперегревателя. При выполнении расчетов принять: Вр—17,444 кг/с; ф = 0,996; гно = 0,091; гп = 0,231; цзл = 0,0227; мельницы — среднеходные; Кг = 7,16 м*/кг; &"= 1060° С; Я^=11 983 кДж/кг; #гюоо = Н 237 кДж/кг; Щ900 = 9998 кДж/кг; >’ = 417° С; />’= 14,96 МПа; /г’=3046,7 кДж/кг; р% = 14,67 МПа; КР= 14,37 МПа; ?э«Р —347° С; Гнот = 353° С; D = 136,8 кг/с. 212

Трубьґ 032 мм с 5 = 5 мм; ^=644 мм; v2 = 35 мм; 5эф = = 0,84 м; Fr = 129 м2;/п = 0,137 м2 (одинаково в обеих ступенях); поверхность нагрева F=342 м2 (каждой ступени), экранов F3Kp — 43 м2, потолочного пароперегревателя FnОт = 49 м2; рас­четное тепловосприятие радиацией из топки: Qn ш = 169 кДж/кг (каждой ступени); (}л. экр = 2 кДж/кг; Єл. пот = 24 кДж/кг. При­сосы извне отсутствуют.

Решение. 1. Определяем энтальпию и температуру газов за радиационно-конвективным пароперегревателем и среднюю температуру газов в нем. Принимаем предварительно Сб.ср = 602 кДж/кг; 06 кр = 572 кДж/кг; Q6. экр = 86 кДж/кг; Qb. пот = 97 кДж/кг. Энтальпия газов за радиационно-конвектив­ным пароперегревателем

Fj"~Fj‘ Бб.ср + (і? б.кр + (?б.экр + С? б.пот |_ Д^ JJ0 _

Ф прс прс

— п 983-^2+5072+86+97+0= 10 621 КДж/кг.

Этой энтальпии соответствует &" = 950° С. Средняя температура газов $ср = 0,5 (1060 + 950)= 1005° С.

2. Определяем энтальпий и температуры пара в ступенях: средняя ступень:

(602+169) 17,444 Л „ „ , АЛвр=- 136 8 = 98’3 КДЖ/КГ;

Л"р = 3046,7+98,3 = 3145,0 кДж/кг; =444° С и fcp = 0,5(417 + + 444)=430,5° С;" крайняя ступень:

^J572+Lf6?8’7,444-94’5 ^ hкР = 3145,0 + 94;5 = 3239,5 кДж/кг; ^’р = 473°С; 7кр = 0,5 (444+473) = 458° С.

3. Температурный напор в ступенях ширмового паропере­гревателя:

Д/ср = 1005-430,5 = 574,5° С; Д/кр= 1005-458=547° С.

4. Определяем среднюю скорость газов:

7,16-17,444(1005 + 273)

W=————————————- ————- ‘ = 4,5 м/с.

129-273 ‘ ‘

5. Коэффициент конвективной теплоотдачи от газов к стенке труб и от внутренней стенки к пару в ступенях.

При средней температуре газов Эср = 1005° С и скорости газов 4,5 м/с оск = 27,7 • 10~5 кВт/(м2-К).

Скорости пара в ступенях пароперегревателя: средняя ступень:

136,8-0,0177 W„.cp = -————— =17,7 м/с;

Крайняя ступень:

136,8-0,0196 W„ к =—————— =19,6 м/с.

П. кр 0137 /

Коэффициенты теплоотдачи: а2ср = 4,706 кВт/(м2 — К) и а2кр = = 4,3 кВт/(м2 ■ К).

6. Температура наружного слоя загрязнений: коэффициент загрязнения по рис. П13:

Средняя ступень І Л 60 >3 +—————————— 342

8з = 7,223 (м2 • К)/кВт;

H. Ср = 430,5 + ^7,223 + 17,444 = 722° С (995 К);

Крайняя ступень:

*з. кр = 458 + ^7,223 + ^ 51269 • 17,444 = 740° С (1013 К).

7. Коэффициент лучистого теплообмена в радиационно — конвективном пароперегревателе:

Pns=Prns = 0,1 -0,231 -0,84 = 0,0194 м-МПа; Кг = 10,56 1/(м • МПа); £зл = 74,76 1/(м-МПа); ^ = (10,56-0,231 + 74,76-0,0227) 0,1 -0,84 = 0,347;

Коэффициент излучения 8= 1 —<?~0,347 =0,293. Для полученных характеристик газовой среды

Осл. сР = 90,4- Ю-3 кВт/(м2 • К) и ал. кр = 92,5-10"3 кВт/(м2 ■ К).

8. Коэффициенты теплоотдачи со стороны продуктов сгора­ния по (8.16):

TOC o "1-3" h z «гСр = 0,85(27,7 • 10-3 3,14-0,032 _ =

Р 1 ‘ 2-0,035-0,98 ‘ ‘

= 111,3-Ю"3 кВт/(м2 • К);

3 14-0 037

Осх кр = 0,85 (27,7 -10 "3 — ‘ + 92,5 • 10 -3) = 1кр ‘ V ‘ 2-0,035-0,98 ‘ ‘

= 113,1 -10 ~3 кВт/(м2 — К).

9. Коэффициенты теплопередачи в ступенях перегревателя по (8.15):

111,3 • 10~3

Ср / 169 / 1

1+| 1+——————————- 7,223 +——— 111,3 10" ■

602 Д 4,706 J

= 54,0 • Ю-3 кВт / (м2 • К);

К — 113,1 • 10 3

1 + ( 1+—)( 7,223 + —) 113,1 • 10 V 572Д 4,3)

= 54,05 • 10 кВт/(м2 • К).

10. Тепловосприятие ступеней

54,0 • 10 ~3- 571,8-342

605 кДж/кг.

17,444

Бт. кр = ‘——- „ллл ——- =576 кДж/кг.

Расхождение QT.Cp и бб. ср около 0,5%, что допустимо:

54,05 • 10 ~3 -543,5 -342 17,444

Расхождение QTKp и (2б. кр составляет 0,7%, что допустимо.

11. Определим тепловосприятие дополнительных поверхно­стей нагрева:

Тепловосприятие экранов боковых стен газохода; температурный напор AT3Kp = $ср — tcp экр = 1005 — 347 = 658° С.

8экр= —- = 87,6 кДж/кг;

54,02-658-43 17,444

Тепловосприятие потолочного пароперегревателя

54,02(1005-353)49 ПЛ Л „ ,

Qao-c ————————————- — = 99,0 кДж/кг.

^пот 17,444 ‘ м ‘

Ранее приняты значения Q3Kp = 86 кДж/кг и Qaor = = 97 кДж/кг — близкие к полученным в расчете.

ЗАДАЧИ

Задача 8.8. Сопоставить в радиационно-конвективном пароперегревателе количественно коэффициенты теплоотдачи от газов к стенке конвекцией а, и излучением ал при скоростях продуктов сгорания 3,5 и 8,0 м/с. При выполнении расчетов принять: трубы диаметром 036 мм с шагами ^ = 710, S2 = 39 mm; Z2> 10; ^ш=860 м2; ^ = 0,840 м; Зср=1000°С; ?ср = 400° С; а2 = 5 кВт/(м2 К); 5р = 22,278 кг/с; ср = 0,997; гН2о = 0,072; RRO2 = 0,148; цм = 0,0146 кг/кг; мельницы — среднеходные; G6=800 кДж/кг; £>лш = 300 кДж/кг; топливо — каменный уголь, умеренно шлакующий с очисткой поверхности.

Задана 8.9. Как изменится коэффициент теплопередачи в радиационно — конвективном пароперегревателе при переходе со сжигания мазута на природ­ный газ? При выполнении расчетов принять: ак = 38,0′ 10 ~~3 кДж/(м2-К); ал = 65,410_3 кДж/(м2-К); а2 = 5,5 кДж/(м2-К); Сл/бе = 0,253 при сжигании мазута и £)л/бб=0,117 при сжигании природного газа. Скорость продуктов сгорания 7,0 м/с, трубы 032 мм е шагом S2 = 35 мм, £,=0,85.

Задача 8.10. Как изменится необходимая поверхность радиационно-кон — вективного пароперегревателя котла по примеру 8.8 при сжигании природного газа и обеспечении охлаждения газов в том же интервале температур газов? При выполнении задачи учесть возможность увеличения продольного шага труб в секциях: принять S2=40 мм с сохранением количества секций. Для продуктов сжигания принять: гн О = 0,193; гп=0,283; /> = 0,1 МПа; ^л ш = 80 кВт/мг; Вр= 10,388 м3/с; ЄдоП = 283 кДж/м3; ф = 0,966; Гг= 10,99 м3/м3. Энтальпию продуктов сгррания принять при 0=1300° С #г = 22 521 кДж/м3; при $=1200° Є Нг = 20586 кДж/м3; при 8=1100° С #г =18707 кДж/м3; ат=1,1, характеристики пара на входе /’ = 380° С; H‘ = 2868,8 кДж/кг.

Рис. П2. Коэффициент р, учитыва­ющий теплообмен между топкой и ширмовой поверхностью паропе­регревателя:

ПРИЛОЖЕНИЕ

900 1000 1100 1200 1300

/ — для твердого Топлива; 2—для мазу­та; 3—для газового топлива

Рис. П1. Угловой коэффициент однорядного гладкотрубного экрана: 1 — с учетом излучения обмуровки, 2 -то же, Е=0,83—то же,

E=Q,5D 4~ то же, е~0; 5—без учета излучения обмуровки

Рис. ПЗ. Коэффициент распределения тепловосприятия по высоте топки: А — газомазутные топки; 6—пылеугольные топки (твердое щлакоудаление); 7—антрацит, тощие и каменные угли, сушонка бурого угля; 2—бурые угли, фрезторф; в — пылеугольные топки (жидкое шлакоудаленне); г — камеры охлаждения двухкамерных топок

О 200 ¥00 600 800 1000 1200 1400 1600

Температура газов °С

0,05 0,1 0,15 0,2

О,?5 гщо

Объемная доля водяных паров в газах

Рис. П4. Поправочные коэффициенты к физическим характеристикам воздуха и продуктов сгорания среднего состава

О 500 1000 1500 2000 2500 3000 Массовая скорость рабочей средыPw, Кг/(м2-с)

Энтальпия рабочей среды H? КДж/кг Рис. П6. Коэффициент теплоотдачи для среды сверхкритического давления (при Ямале > 349 кВт/м2 и энтальпии внутренней среды менее 2720 кДж/кг)

С62, кв’т/(м*-‘к)

100 200 300 400 500 600 ^ кВт/м2

20 Ч-О 60 80 100 Диаметр труіїьі А£,мм

Рис. П5. Коэффициент теплоотдачи от стенки трубы к кипящей воде

Рис. П7. Поправка к коэффициенту загрязнения Є, на диаметр труб

Скорость газов и^г, м/с

Рис. П8. Коэффициент загрязнения шахматных гладкотрубных пучков при сжигании твердых топлив

Схема I

Схема, Ш

Схема JL

/

Рис. ГТ9. Поправочный коэффициент для определения температурного напора при последовательно-смешанном движении сред:

А — отношение поверхности участка с прямотоком к полной величине поверхности

;::наіііііші

ІІЇГ^ЗДІІІІІ

IKMWNNK’ ittMMNWNW ІкПЖЧ’КЛШ!

P‘^-b1

Рис. П10. Поправочный коэффициент |/ для определения температурного напора при параллельно-смешанном движении сред:

1 — оба хода прямоточные; 2—два хода прямоточные и один противоточный; 3—два хода среды: один — прямоточный, другой—противоточный (независимо от очередности); 4—Два хода противоточные и один прямоточный; 5—оба хода противоточные

T">

F ■& —*

Rr

Tt

—

(кривая Z)

1Ь’

&

—

Jf

It‘ (кривая 1)

Рис. П11. Поправочный при перекрестном токе

Коэффициент |F к определению температурного напора

It’

I" ‘ (iкривая 3)

	1			>

(кривая Ь) Р-Ъм

Рис. П.12. Приближенная зависимость температуры точки росы дымовых газов от содержания серы в рабочей массе мазута

Рис. П.14. Коэффициент загрязнения ширмовой поверхности пароперегре­вателя при сжигании мазута

-К /Вт				І	/
					/
				|/
					2>
							1

600 800 1000 1200 1Ш Температура, газов VCp,°C

0,020 0,015 0,010 0,005

Рис. П.13. Коэффициент загрязнения ширмовой поверхности пароперегре­вателя при сжигании твердых топлив: /— нешлакуюише угли типа экибастузских; 2— умеренно шлакующие угли при наличии очистки; 3—то же при отсутствии очистки и сильно шлакующие; 4— сланцы северо­западных месторождений при наличии очистки

Таблица П1. Расчетные характеристики используемых твердых и жидких топлив № Бассейн, место­ Марка Класс или Состав рабочей Массы топлива, % Теплота Выход ле­ П/п Рождение Топлива Вид топлива* Сгорания Тучих ве-1 Wр А? . Sp Ср Нр Np Ор QI, МДж/кг Ществ У, % 1 Донецкий Д Р 13,0 24,4 3,1 47,0 3,4 1,0 8,0 18,5 43,0 2 » Г О 11,0 28,5 3,5 47,2 3,3 0,9 5,5 18,88 41,0 3 » Г Кт 13,0 11,3 2,6 62,1 4,0 1,1 5,9 24,45 39,0 4 » Т Р 6,0 25,4 2,4 61,1 2,9 1,0 1,2 23,40 12,0 5 » А Ш 8,5 30,2 1,6 56,4 1,1 0,5 1,7 19,97 4,0 6 Кузнецкий СС Р, О 9,0 18,2 0,3 61,5 3,6 1,7 5,9 23,57 30,0 7 » Г Пп 12,0 23,8 0,5 51,4 3,8 1,9 6,6 20,01 41,0 8 Карагандинский К Пп 10,0 38,7 0,8 41,8 2,7 0,6 5,4 16,24 30,0 9 Экибастузский СС Р 6,5 36,9 0,7 44,8 3,0 0,8 7,3 17,38 24,0 10 Подмосковный Б2 Р 32,0 28,6 2,7 26,0 2,1 0,4 8,2 ‘9,34 48,0 11 Воркутинское Ж Р, О 5,5 28,4 0,9 55,5 3,6 1,7 4,4 22,02 33,0 12 Челябинский БЗ Р 17,0 32,4 0,9 35,9 2,6 1,0 10,2 13,44 44,0 13 Ангренское Б2 Р 34,5 14,4 1,3 39,1 1,9 0,2 8,6 13,44 33,5 14 Березовское Б2 Р 33,0 4,7 0,2 44,2 3,1 0,4 14,4 16,20 48,0 15 Назаровское Б2 Р 39,0 7,3 0,4 37,6 2,6 0,4 12,7 13,02 48,0 16 Нерюнгринское СС Р 10,0 19,8 0,2 60,0 3,1 0,6 6,3 22,48 20,0 17 Эстонсланец — — 12,0 44,4 1,4 19,9 2,6 0,1 2,9 9,00 90,0 (16,7)** 18 Росторф — Фр 50,0 6,3 0,1 24,7 2,6 1,1 15,2 8,12 70,0 19 Мазут — Сернистый 3,0 0,1 1,4 83,8 11,2 -— 0,5 39,73 — 20 » — Высокосер­нистый 3,0 0,1 2,8 83,0 10,4 — 0,7 38,77 ——

* Обозначения классов топлив: Р—рядовое (топливо всех размеров), Ш — штыб (мелкое топливо); обозначение видов топлива: О—отсевы; ПП—промежуточный продукт переработки; Кт — концентрат (повышенного качества); Фр—фрезерный. ** Процентное содержание карбонатов.

Таблица П2. Расчетные характеристики энергетических газообразных топлив № п/п Газопровод Объемный состав газа, % Теплота сгорания QI МДж/м3 СН4 С2н6 С3Н8 С^Ню С5Н12 І более тяже­лые N2 Со2 H2S 1 Серпухов — Ленинград 89,7 5,2 1,7 0,5 0,1 2,7 0,1 — 37,43 2 Дашава— Киев 98,9 0,3 0,1 0,1 0,0 0,4 0,2 — 35,88 3 Шабелинка— Москва 94,1 3,1 0,6 0,2 0,8 1,2 — —- 37,87 4 Промыслов- ка—Астрахань 97,1 0,3 Од 0,0 0,0 2,4 0,1 — 35,04 Газли — Таш­кент 94,0 2,8 0,4 0,3 0,1 2,0 0,4 — 36,26 6 Ставрополь — Грозный 98,2 0,4 0,1 0,1 0,0 1,0 0,2 — 35,63 7 Бухара — Урал 94,9 3,2 0,4 0,1 0,1 0,9 0,4 — 36,72 8 Средняя Азия — Центр 93,8 3,6 0,7 0,2 0,4 0,7 0,6 — 37,56 9 Кулешовка — Куйбышев (попутный газ) 58,0 17,2 7,4 2,0 0,5 13,0 0,8 0,5 41,74

Таблица ПЗ. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания энергетических

Объемы, м3/кг, при 0Ь С и 0,1 МПа

Энтальпия, кДж/кг (при 0,1 МПа)

Ё ё „X Я 8.

Я! а S S 4 Ч 5 В о § ч Ь£ ю

As * э

— Л

>я

Г?

‘ N,

’10,

О

Твердых и жидких топлив (при 01=1)

№ п/п

Температура, °С

‘ Н,0

1	Донецкий	Д	Р	4,91	0,90	3,89	0,62	Я?	1520	3128	4826
								Н°.	1309	2661	4076
‘2		Г	О	5.00	0,91	3,96	0,58	Иг	1530	,3148	4856
								№.	1332	2709	4149
3		Г	Кт	6,47	1,18	5,12	0,71	Я?	1968	4049	6246
								Я.0	1724	3506	5369

П) » 03 2

Н В

200

400

600

Твердое топливо

П/п	Бассейн, месторождение	Марка топлива	Класс или вид топлива	Объемы, м3/кг, при 0° С и 0,1 МПа	Энтальпия	Энтальпия, кДж/кг (при 0,1 МПа)
К	Ут2	V0 2		Температура, °С
200	400	600
				Твердое топливо
4		Т	Р	6,24	1,16	4,94	0,50	Я?	1848	3804	5869
								Нш	1662	3381	5178
5		А	Ш	5,30	1,06	4,19	0,31	Я?	1565	3224	4977
								Я?	1412	2873	4399
6	Кузнецкий	СС	Р, о	6ДЗ	1,15	4,94	0,61	Я?	1881	3870	5971
								Я.0	1661	3378	5173
7		Г	Пп	5,37	0,96	4,26	0,66	Я?	1651	3398	5241
								Я!	1431	2911	4458
8	Караган­	К	Пп	4,28	0,79	3,38	0,49	Я?	1311	2697	4161
	Динский							Я.°	1140	2318	3550
9	Экибастуз-	СС	Р	4,56	0,84	3,61	0,49	Я?	1386	2853	4402
	Ский							Я?	1214	2469	3782
10	Подмос­	Б2	Р	2,68	0,50	2,12	0,67	Я?	937	1929	2978
	Ковный							Я,°	715	1455	2228
И	Воркутин-	Ж	Р, О	5,77	1,04	4,57	0,56	Я?	1732	3563	5497
	Ское							Я.°	1537	3127	4789
12	Челябин­	БЗ	Р	3,57	0,68	2,83	0,56	Я?	1147	2360	3643
	Ский							Я?	951	1935	2963
13	Ангренское	Б2	Р	3,74	0,74	2,95	0.70	Я?	1244	2563	3957
								Нг	995	2024	3100
14	Береэов-	Б2	Р	4,28	0,82	3,38	0,82	Н?	. 1421	2926	4517
	Ское							Я.0	1140	2319	3557
15	Назаров-	Б2	Р	3,62	0,70	2,86	0,83	Я?	1249	2572	3971
	Ское							Я.°	965	1962	3005
16	Нерюн-	СС	Р	5,%	1,12	4,71	0,56	Я?	1796	3697	5704
	Грииское							Я?	1585	3225	4939
17	Эстонсла-	—	—	2,41	0,47	1,90	0,48	Я?	806	1660	2563
	Нец							Я.0	641	1305	1998
18	Росторф	—	Фр	2,38	0,46	1,89	0,95	Я?	945	1945	3003
								Я.0	634	1290	1976
19	Мазут	Сернистый		10,45	1,57	8,25	1,45	Я?.	3148	6469	9960
								Я.0	2780	5656	8671
20	Мазут	Высокосер­		10,20	1,57	8.06	1,36	Я?	3069	6305	9709
		Нистый						Я.°	2717	5527	8470

№ п/’п	-J X	Энтальпия, кДж/кг (при 0,1 МПа)
Ш о >S	Температура, °С
	(L) О О Н — О о И Ua s	800	1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200
				Твердое топливо
1	Донецкий	6610	8457	10 359	12 304	14 282	16 287	18 310	20 352
		5547	7061	8615	10 200	11 805	13 421.	15 061	16 712
2		6650	8508	10 420	12 375	14 362	16 377	18 410	20 713
		5646	7188	8769	10 383	12 016	13 661	15 330	17 011
3		8593	10 942	13 401	15 914	18 468	21 058	23 669	26 305
		7306	9301	11 346	13 435	15 549	17 678	19 837	22 011
4		8035	10 277	12 582	14 937	17 329	19 752	22 195	24 660
		7046	8969	10 942	12 956	14 995	17 048	19 130	21 227
5		6816	8718	10 672	12 668	14 694	16 745	18 812	20 897
		5987	7621	9297	11 008	12 741	14 485	16 254	18 036
6	Кузнецкий	8176	10 459	12 807	15 207	17 646	20 117	22 610	25 125
		7040	8961	10 932	12 945	14 982	17 033	19 114	21 209
7		7177	9182	11 246	13 357	15 503	17 679	19 874	22 090
		6067	7723	9422	11 156	12 912	14 679	16 473	18 278
8	Караган­	5698	7290	8929	10 604	12 307	14 033	15 775	17 532
	Динский	4831	6149	7502	8883	10 280	11 688	13 116	14 553
9	Экибастуз-	6028	7712	9445	11 216	13 016	14 840	16 680	18 537
	Ский	5146	6551	7992	9463	10 962	12 452	13 973	15 504
10	Подмос­	4081	5227	6410	7622	8858	10 113	11 383	12 298
	Ковный	3032	3859	4708	5574	6451	7335	8231	9133
11	Воркутин-	7526	9626	11 787	13 996	16 240	18 514	20 808	23 122
	Ское	6517	8295	10 120	11983	13 868	15 767	17 693	19 632
12	Челябин­	4990	6387	7826	9298	10 796	12 316	13 850	15 398
	Ский	4032	5132	6261	7414	8580	9755	10 947	12 147
13	Аягрен-	5422	6942	8509	10 114	11 747	13 40Ї	15 079	16 769
	Ское	4219	5370	6552	7758	8978	10 207	11 454	12 710
14	Березов-	6189	7924	9713	11 544	13 409	15 302	17 213	19 144
	Ское	4833	6152	7505	8886	10 284	11 693	13 121	14 359
15	Назаров-	5442	6970	8546	10 161	11 807	13 478	15 166	16 872
	Ское	4090	5206	6351	7520	8703	9895	11 104	12 321
16	Нерюн-	7811	9993	12 237	14 530	16 859	19 220	21 601	24 003
	Гринское	6721	8555	10 437	12 358	14 303	16 261	18 248	20 248
17	Эстонсла-	3512	4496	5512	6552	7610	8685	9770	10 867
	Нец	2719	3461	4223	5000	5787	6579	7383	8192
18	Росторф	4118	5280	6482	7716	8977	10 260	11 559	12 873
		2690	3424	4177	4946	5724	6507	7302	8103
19	Мазут	13 636	17 472	21 357	25 389	29 458	33 587	37 777	42 015
		11 811	15 005	18 330	21 696	25 108	28 520	32 021	’35 521
20	Мазут	13 293	17 032	20 821	24 652	28 713	32 737	36 819	40 947
		11 535	14 654	17 903	21 194	24 526	27 859	31 275	34 692

Таблица П4. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания для

Энергетических газообразных топлив (при А=1)

№ П/п	Газопровод	Объемы, м3/м3, при и 0,1 МПа	0° С	Энталь­пия	Энтальпия, кДж/м3 (при 0,1 МПа)
Температура, °С
У	УО * ro2	V0	У? і2о	200	400	600
	Серпухов—Ленинград	10,00	1,08	7,93	2,21	Яг°	3119	6393	9831
						Яв°	2663	5418	8302
	Дашава—Киев	9,52	1,00	7,52	2,15	Я?	2968	6083	9353
						Я.0	2533	5158	7901
	Шабелинка—Москва	9,98	1,07	7,90	2,22	Яг°	3111	6376	9801
						Я„°	2659	5406	8286
	Промысловка — Астрахань	9,32	0,98	7,38	2,11	Я?	2910	5966	9173
						К	2483	5049	7733
	Газли—Ташкент	9,64	1,03	7,64	2,16	Я?	ЗОЮ	6167	9483
						Hi	2566	5225	8001
6	Ставрополь—Грозный	9,47	1,00	7,49	2,14	Я?	2956	6054	9311
						Я„°	2520	5129	7859
7	Бухара—Урал	9,73	1,04	7,70	2,19	Я?	3035	6217	9563
						НЇ	2592	5217	8076
8	Средняя Азия—Центр	9,91	1,07	7,84	2,21	Я?	3090	6330	9734
						Яв°	2638	5367	8223
9	Кулешовка—Куйбышев	10,99	1,26	8,82	2,28	Я?	3442	7051	10844
	(попутный газ)					Я?	2927	5958	9123

№		Энтальпия, кДж/м3 (при 0,1 МПа)
П/п	Газопровод	Температура, °С
		800	1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200
1 2 3 4 5 6 7 8 9	Серпухов — Ленинград Дашава — Киев Шабелинка— Москва Промысловка— Астрахань Газли— Ташкент Ставрополь— Грозный Бухара—Урал Средняя Азия—Центр Кулешовка— Куйбышев (попутный газ)	13 452 11 309 12 803 10 760 13 415 11 288 12 552 10 534 12 979 10 898 12 745 10 706 13 088 11003 13 322 11 204 14 842 12 426	17 241 14 365 16 408 13 670 17 091 14 340 16 086 13 381 16 634 13 846 16 333 13 599 16 772 13 976 17 074 14 231 19 021 15 788	21 085 17 547 20 067 16 701 21 026 17 513 19 674 16 345 20 339 16 915 19 971 16 613 20 511 17 074 20 880 17 384 23 258 19 284	25 083 20 775 23 873 19 770 25 012 20 733 23 404 19 351 24 200 20 021 23 760 19 665 24 405 20 210 24 740 20 582 27 666 22 831	29 123 24 041 27 721 22 877 29 040 23 995 27 177 22 391 28 093 23 170 27 587 22 759 28 332 23 387 28 843 23 819 32 117 26 419	33 213 27 306 31 635 25 987 33 139 27 256 31 012 25 435 32 062 26 318 31 485 25 849 32 335 26 565 32 912 27 055 36 643 30 011	37 405 30 656 35 609 29 178 37 304 30 597 34 910 2Г558 36 090 29 546 35 441 29 023 36 396 29 794 37 049 30 371 41 240 33 691	41 629 34 009 39 632 32 364 41 516 33 942 38 854 31 677 40 164 32 778 39 440 32 196 40 503 33 084 41 232 33 691 45 887 37 371

Таблица П5. Удельные энтальпии компонентов продуктов сгорания и воздуха при нормальных условиях (0° С и 760 мм рт. ст.), кДж/м3, и золы, кДж/кг — Э. °С И)ко2 Ик Й)о, И)Й2 о И). И)» 100 170,0 129,6 131,8 150,5 132,4 80,8 200 357,5 259,9 267,0 304,5 266,4 169;! 400 771,9 526,5 551,0 626,2 541,8 360,1 600 1224,6 804,1 850,1 968,9 829,7 560,2 £00 1704,9 1093,6 1159,9 1334,4 1129,1 767,0 1000 2203,5 1391,7 1477,5 1722,9 1437,3 983,9 1200 2716,6 1697,2 1800,7 2132,3 1753,4 1205,8 1400 3239,1 2008,7 2128,3 2559,1 2076,2 1582,6 1600 3768,8 2324,5 2460,5 3001,8 2402,9 1875,7 1800 4304,7 2643,7 2797,5 3458,4 2731,9 2185,5 2000 4844,1 2965,1 3138,4 3925,5 3065,6 2512,1 2200 5386,6 3289,2 3482,7 4401,9 3401,6 —

Таблица П6. Теплоемкости топлив

Топливо Температура, °С 0 100 200 300 А. СухаЛ масса твердого топлива с’л, КДж/(кг • К) Антрацит и тощий уголь 0,921 0,963 1,047 1,130 Каменный уголь 0,963 1,089 1,256 1,424 Бурый уголь 1,089 1,256 1,456 — Сланцы 1,047 1,130 1,298 — Фрезерный торф 1,298 1,507 1,800 — Б. Рабочая масса твердого топлива FVp 100- fVp

С£л = 4,1868 —•—H 100

100

В. Жидкое топливо (мазут) См= 1,7375 + 0,002512/тл, кДж/(кг• К), температура топлива, °С.

Г. Гязообразное топливо сТ = 0,01 [СН4 ссн< + С2Н6 ССіНб + С3Н8 сСзНв + С4Н10 CQHio + С5Н12 CCjHi2 + N2 CNj + С02 сШ2 + H2S CHlS, кДж/(м3 ■ К),

Где СН4, С2Н6 …—содержание газовых компонент в природном газе, %; ссн+> сс2н6 — — теплоемкости горючих и негорючих составляющих природного газа, кДж/(м3 • К)

КДж/Окг • К)

Где T

Средняя теплоемкость газов, кДж/(м3-К):

°с	Сн4	С2н6	С3н8	С4н10	С5н12	N2	Со2	H2s
0 …	1,55	2,21	3,05	4,13	5,13	1,29	1,60	1,5 J
100 …	1,64	2,49	3,51	4,71	5,84	1,30	1,70	1,53

Таблица FI7. Расчетные Характеристики однокамерных топок при паропроиэ-

Воднтельности котла более 20,8 кг/с (75 т/ч)

	Коэффициент из­	Допустимое теп­	Потери теплоты от
Топливо	Бытка воздуха на выходе из топки ат	Ловое напряже­ние объема топ­ки по условию го­рения Qv,КВт/м3	Недожога q3 + qA, %

1,20- 1,20 1,20 1,20 1,20 1,20

162,8 174,5 162,8 186,1 162,8 116,3

2 1,0—1,5 2,0—3,0 0,5—1,0 0,5—1,0 0,5—1,0

А. При твердом шлакоудалении 1,25

Тощие угли Каменные угли Отходы углеобогащения Бурые угли Фрезерный торф Сланцы

Б. При сжигании мазута и горючих газов

Мазут

1,02—1,10 1,05—1,10 1,10

291 349. 233

0,1—0,5 0,1 — 0,5

465

1,5

Природный или попут­ный коксовый газ Доменный газ

В. Потери теплоты в окружающую среду в зависимости от номинальной

И более и более

Паропроизводительности котла:

Паропроизводительность D:
Кг/с………………………………………………….	20	40	80	120	160	200	250
Т/ч……………………………………………………	72	144	288	432	576	720	900
Потеря теплоты
<75, % …………………………………………..	0,8	0,65	0,45	0,35	0,28	0,24	0,2

Примечания: 1. Потери теплоты от недожога на твердых топливах относят целиком к при этом меньшие значения принимают при сжигании малозольных

Топлив с 1,43% Кг/МДж. 2. При твердом шлакоудалении доля уноса летучей золы

Принимается для всех топлив яув = 0,95. 3. При сжигании мазута избыток воздуха At = 1,021,03 принимается при газоплотном исполнении экранов топки и автоматическом регулировании горения, а также в обычных топках и присосах в нее не выше Дат=0,05. При сжигании газового топлива (кроме доменного газа) в газоплотных топках принимается а, = 1,05. 4. Потери теплоты от недожога при сжигании мазута и горючих газов относят в основном к Цъ. В топках котлов большой паропроизводительности (89 кг/с и более) при автоматическом регулировании горения принимают недожог топлива 0,1—0,2%.

Таблица П8. Расчетные характеристики открытых и полуоткрытых (с нере­жимом) топок с жидким шлакоудалением при паропроизводительности котла

Выше 20,8 кг/с (75 кг/с)

Топливо	Коэффициент .избытка воздуха От	Допустимое тепловое напряжение объема тоПки —Qv, КВт/м3
Открытая топка	Топка с пережимом
Антрациты и полуантра­	1,20—1,25	168,6 (145,4)	197,7 (168,6)
Циты
Каменные угли	1,20— 1,25	215,2 (186,1)	232,6 (197,7)
Марок Т, 2СС

Топливо	Коэффициент избытка воздуха	Допустимое тепловое напряжение объема топки qv, кВт/м3
	От		Открытая топка	Топка с пережимом
То же марок Г, Д ГСШ, 1СС Бурые угли	1,20 1,2	215,2 (186,1) 244,2 (209,3)	232,6 (197,7) 267,5 (232,6)
Топливо	Потери теплоты от недожо­га qA, %	Доля шлакоулавливания ашл
	Открытая топка	Топка с пе­режимом	Открытая топка	Топка с пе­режимом
Антрациты и полуан­трациты Каменные угли марок Т, 2СС То же марок Г, Д ГСШ, 1СС Бурые угли	3 — 4 1,5 0,5 0,5	3 — 4 1,0 0,5 0,5 —	0,15 0,20 0,20 0,1—0,35	0,15 0,20 0,20—0,30 0,1 — 0,35

Примечания: 1. Большее значение 0^=1,25 принимается при транспорте пыли в топку горячим воздухом. 2. Меньшее значение Q4= 3% принимается для полуантрацитов, меньшие значения ашл — для топок с вихревыми горелками.

Таблица П9. Физические характеристики воздуха и продуктов сгорания

Среднего состава

	Воздух	Продукты сгорания среднего состава
9, °С	Х-105,	V 106, м2/с	Рг	Х-105,	V-106, мг/с	Рг
	КВт/(м ■ К)			КВт/(м ■ К)
0	2,43	13,2	0,70	2,28	11,9	0,74
100	3,19	23,2	0,69	3,13	20,8	0,70
300	4,48	48,2	0,69	4,84	43,9	0,65
500	5,62	79,3	0,70	6,56	73,0	0,62
700	6,66	115,0	0,71	8,27	107,0	0,60
900	7,61	155,0	0,72	10,01	146,0	0,58
1100	8,47	200,0	0,72	11,75	188,0	0,57
1300	9,27	247,0	0,73	13,49	234,0	0,55
1500	10,02	300,0	0,73	15,35	282,0	0,53
1700	10,75	355,0	0,74	17,33	333,0	0,51
1900	11,46	415,0	0,74	18,96	389,0	0,49
2100	12,09	478,0	0,75	20,70	450,0	0,48
2300	12,79	544,0	0,75	22,56	513,0	0,47

Таблица П10. Теплопроводность воды и водяного нар» (опорные значения теплопроводности МО5, кВт/(м — К»

Давление насыщения, МПа

На линии насы­щения

Давление, МПа

T, °С/

30,0

25,0

Пар

20,0

15,0

10,0

5,0

Вода

0,47 1,55 3,97 8,58 11,28 14,60 16,52 18,66 21,04

3,00 3,74 4,95 7,19 8,78 11,30 13,03 15,00 18,26

68,62 66,41 61,64 53,96 50,36 46,05 43,50 40,12 33,84

70,61 68,87 65,15 59,10 55,85 51,78 49,45 46,55 43,40

70,27 68,40 64,45 58,18 54,56 50,15 47,47 44,33 40,15

69,92 68,06 63,87 57,02 53,18 48,18 45,27 41,07

69,68 67,58 63,17 55,85 51,54 46,08

69,32 67,24 62,46 54,46

69,98 66,75 61,75

150 200 250 300 320 340 350 360 370 400 430 450 500 550 600

5,25 5,24 5,45 5,51 5*61 5,72 6,00 6,35 6,51 7,15 7,83 8,49

7,38 6,92 6,81 6,75 6,73 6,83 7,04 7,22 7,75 8,34 8,97

10,02 9,24 8,75 8,13 8,01 8,04 8,40 8,91 9.49

14.9 10,61 9,45 9,21 9,20 9,56 10.10

24,80 15,49 13,51 11,43 11,12 11,35

15,05 11,88 10,90 10,18 10,31 10,68

Пример расчета теплопроводности. Требуется найти значение X при давлении 14 МПа и температуре пара 480" С. Найдем числовое значение Г для давления 14 МПа при меньшем и большем ближайших опорных значениях температур (450 и 5UU С).

Х’2 = 7,75 +

Х = 7,22(14 -10)=7,876;

15-10 8,40-7,75

(14—10)=8,27.

15-10

Числовое значение для заданных параметров (давлении 14 МПа и температуре 480° С)

V = 7,876+-

8,27-7,876.

°(480-450) = 8,166.

500-450

В итоге окончательный ответ: Х=8,166-10"5 кВт/(м-К). При расчете вблизи линии насыщения оджгиз опорных значений принимается по данным линии насыщения (вода Или пар) при опорной температуре.______________________________________

Таблица ПИ. Кинематическая вязкость воды я водяного пара (опорные Значення кинематической вязкости Vl©6, м2/с) T, °С Давление, МПа На линии насы­щения Давление насыщения Р, МПа 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 Вода Пар 150 200 250 0,198 0,155 0,134 0,199 0,155 0,135 0,200 0,157 0,136 0,201 0,157 0,136 0,203 0,158 0,136 0,188 0,154 0,137 0,197 0,153 0,133 5,622 2,025 0,881 0,47 1,55 3,97 300 0,933 0,126 0,126 0,127 0,127 0.127 0,126 0,435 8,58 320 340 1,043 1,154 0,423 0,486 0,124 0,127 0,124 0,123 0,124 0.122 0,124 0,122 0,124 0,121 0,337 0,264 11,28 14,60 350 360 1,207 1,261 0,525 0,563 0,227 0,329 0,122 0,121 0,121 0,120 0,122 0,120 0,120 0,119 0,233 0,206 16,52 18,66 370 Uta 0,602 0,357 0,182 0,121 0,119 0,119 0,179 21,04 400 430 450 500 550 600 1,468 1,626 1,735 1,937 0,695 0,780 0,838 0,955 1,145 1,310 0,431 0,495 0,538 0,645 0,742 0,860 0,296 0,350 0,385 0,468 0,551 0,640 0,201 0,258 0,290 0,366 0,437 0,508 0,131 0,198 0,230 0,297 0,344 0,417

Примечание. Расчет кинематической вязкости V при заданной температуре и давлении производится по примеру, приведенному в т&бл. П10.

Таблица ПІ2. Числа Праидтля Рг, физических свойств воды и водяного паря (опорные значения чисел) T, °С Давление, МПа На линии насы­щения Давление Насыщения, МПа 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0 Вода Пар 150 200 250 1,13 0,90 0,84 1,13 0,90 0,83 1,13 0,90 0,83 1,13 0,89 0,82 Из 0,89 0,81 1,12 0,89 0,81 1,14 0,91 0,85 1,08 1,20 1,34 0,47 1,55 3,97 300 1,23 0,95 0,90 0,87 0,84 0.82, 0,96 1,69 8,58 320 340 1,16 1,12 1,62 1,56 1,02 1,34 0,94 1,10 0,91 1,03 0,87 0,96 1,09 1,34 1,96 2,51 11,28 14,60 350 360 1,10 1,08 1,39 1,33 2,06 1,82 1,31 1,90 1,13 1,30 1,02 1,12 1,62 2,41 3,14 5,04 16,52 18,66 370 1,06 1,29 1,64 2,97 1,77 1,29 2,96 5,66 21,04 400 450 500 550 600 1,03 0,97 0,94 0,92 0,90 1,16 1,04 0,98 0,94 0,91 1,35 1,13 1,03 0,97 0,92 1,66 1,25 1,09 1,01 0,95 2,55 1,90 1,16 1,04 0,97 5,04 1,56 1,23 1,08 1,00

Примечание. Расчет чисел Рг при заданной температуре и давлении производится по примеру, приведенному в табл.

[1] Определяем объем топ­ки. Объем топки без зоны ширм для определения эффе­ктивной толщины излучающе­го слоя

[2] Определяем коэффициент тепловой эффективности цель­носварного экрана. Угловой коэффициент хн э —1,0. Величины FCT, сохраняют прежние значения. Коэффициент £, = 0,45, при этом |/э= 1,0 0,45 = 0,45 и |/ср = 0,45 — 449,6/450,0 = 0,4496.

[3]

[4] +

[5] +

3. Коэффициент теплоотдачи при продольном омывании а’,ф = (25,0 • 10 ~3 + 25 • 10 "-‘)• 1,0 = 50- 10" 3 кВт (м2 К).

4. Коэффициент теплопередачи при продольном омывании

[8] При работе котла под наддувом. Определяем коэффициент теплоотдачи конвекцией ог продуктов сгорания к стенке ак. Исходя из (6.11) и прямой зависимости кинематической вязкости от давления, но іучаем

/ .6.Ч /О I03°h5

1 = 77.8 — 10" 3 ( ——- =79,3-10 3 кВт/(м2 ■ К).

V )

Коэффициент теплоотдачи излучением «, = 20.110 3 кВт/м2.