Образование этого вида оксидов происходит в диапазоне температур 800—2100 К и наибольшую интенсивность-имеет в области 1850 К. Выход топливных оксидов NOV» в этой зоне сильно зависит от избытка воздуха (в степени 2), слабо от іемпературьі (степень 0,33) и содержания азота в топливе Np.
Расчетные формулы для двух температурных зон имеют следующий вид:
При значениях температуры 2100> 1850 К
NOr = (0,40-0aNp)Np^^^ ; (5.12)
При значениях температуры 1850> Гм>800 К
NO v = l,25 (0,40 — 0,1N <•) N • ■ (5.13)
Формулы (5.12) и (5.13) учитывают одновременно и образование быстрых оксидов азота.
В итоге максимальная суммарная концентрация оксидов азота при номинальной нагрузке котла составляет
NO^ = NOT2P + NOV’. (5.14)
При любой сниженной нагрузке парового котла суммарный выход оксидов азота определяется по формуле
N02 =N02P(^/Ј)hom)+ NO™ (^/^ном)0-5- (5.15)
Здесь D/DH0M — отношение расчетной нагрузки котла к номи нальной.
При переходе на двухступенчатое (нестехиоме грическое) сжигание топлива расчет максимальной температуры факела Ти производится по формуле (5.5) для первой (нижней) зоны горения топлива. Избыток воздуха в горелках первой зоны определяется заданным распределением поступления воздуха по зонам и аналогичным распределением топлива и определяется по формуле
-/ 7" (5.16)
Где Ри — доля воздуха, поступающего во вторую ступень горения: = — доля топлива, поступающего в первую зону. При наличии сбросных горелок с учетом КПД циклона #1 = 0,88 ч-0,94. Расчетный избыток воздуха в горелках второй зоны горения
®!ор = рп + 0,5 Дат. (5.17)
Доля топлива, сгоревшего в первой (нижней) зоне горения, определяется относительным количеством воздуха в первой зоне с учетом неизбежной неполноты сгорания:
P’cr = 0,95ot! op. (5.18)
Расчет температуры Тм осуществляют по (5.5) для значения (}[.,. Адиабатная температура горения определяется по (5.1) для полного избытка воздуха на выходе из верхней области горения, т. е. по агор = —0,5Да, независимо от ступенчатой организации сжигания. В остальном расчет совпадает с изложенным ранее.