КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА

ВЫБОР МЕТАЛЛА И КОНСТРУКТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТРУБ

2.1. Компоновка поверхностей в барабанных и прямоточных котлах

Поверхности нагрева современных паровых котлов представляют собой системы паратлельно включенных труб, воспринимающих теплоту потока (продуктов сгорания) за счет излу чения в зоне высокотемперату рных газов и конвективным теплообменом [4]. Интенсивность теплообмена определяется законом Стефана-Больцмана (разность четвер­тых степеней абсолютных температу р излучающей газової! среды и наружной поверхно­сти труб). Наиболее интенсивные тепловые потоки излучения имеют место в топочных камерах паровых котлов, где развиваются высокие температу ры газовой среды в результа­те сжигания топлива. Наивысшие воспринятые экранами тепловые потоки находятся в зо­не ядра факела и в зависимости от вида сжигаемого топлива составляют от 350 кВт/м (при сжигании бурых углей) до 400-550 кВт/м2 (при сжигании природного газа и мазута). По мере снижения температуры газов и оптической плотности излучаемой среды в верх­ней части топки воспринятые настенными поверхностями тепловые потоки находятся на уровне 70-80 кВт/м2.

Конвективные поверхности нагрева, расположенные в горизонтатьном газоходе и конвективной шахте котла, обладают более низким тепловосприятием. Интенсивность конвективного тепловосприятия прямо пропорционатьна разности температур газов и на­ружной поверхности труб и снижается по ходу движения продуктов сгорания от 40 кВт/м2 в горизонтатьном газоходе до 10-15 кВт/м2 в экономайзерах. При температуре продуктов сгорания выше 400 °С дополнительное восприятие поверхности обеспечивает межтрубное излучение газовой среды.

На выходе их топки размещаются полу радиационные (радиационно-конвективные) поверхности нагрева в виде ширмового или ленточного пароперегревателя, тепловосприя­тие поверхности которых примерно в равной мере определяется лучистым и конвектив­ным теплообменом.

Изменяя температуру газов на выходе из топки, конструктор создает соотношение радиационных и конвективных поверхностей нагрева в котле. При изменении темпе­ратуры газов на выходе из топки Я" от 900 до 1200 °С более заметно изменяется размер радиационной поверхности топочных экранов, что определяется законом лучистого теп­лообмена. Минимальная суммарная поверхность нагрева элементов котла имеет место при Я" = 1250-1300 °С. Соответствующее этим температурам соотношение радиационных и конвективных поверхностей в котле следует считать оптимальным, однако достижимо оно только при сжигании природного газа и мазута, продукты сжигания которых не обладают шлаку ющими свойствами. В остатьных случаях выбор Я" определяется условиями на­дежности работы котла (исключением шлакования плотных конвективных поверхностей пароперегревателя в горизонтатьном газоходе), при этом приходится завышать размер эк­ранов топочной камеры, увеличивать строительну ю высоту топки и тем увеличивать стоимость котла.

Кроме выбора соотношения размеров радиационных и конвективных поверхностей нагрева, большое значение имеет последовательность и характер размещения отдельных поверхностей нагрева вдоль газового тракта котла, что называется компоновкой поверхно­стей парового котла. Оптимизация компоновки радиационных и конвективных поверх­ностей нагрева определяется двумя обстоятельствами. Во-первых, последовательность расположения отдельных поверхностей или частей поверхности вдоль газового тракта должна соответствовать условию: по мере снижения температуры в газовом тракте раз­мещаются поверхности нагрева с более низкой температурой рабочей среды. Так, напри­
мер, средняя температура воды в пакетах экономайзера ниже, чем средняя температура пара в первом пакете промежуточного пароперегревателя, поэтому экономайзер должен располагаться по ходу газов после пакета промежуточного пароперегревателя. Отступле­ние от этого правила приходится делать по условиям надежности для поверхностей, рас­положенных в топочной камере. Применение в зоне высокотемпературных газов по­верхностей радиационного пароперегревателя с самой высокой температу рой пара недо­пустимо по условиям перегрева металла труб из-за относительно низкого отвода тепла от стенки трубы к пару, поэтому выходные ступени пароперегревателя располагаются как правило а горизонтальном газоходе где & = 800-1000 °С.

Во-вторых, каждая отдельная поверхность нагрева должна быть выполнена с мак­симальным использованием принципа противотока между потоком газов и рабочей среды, что обеспечивает максимальный температурный напор и уменьшение размера поверхно­сти. Отступления здесь могут иметь место для отдельных пакетов пароперегревателя, ко­гда его противоточное выполнение по условиям надежности металла потребует замены более дешевой слаболегированной стали на дорогую высоколегированную (аустенитную) и стоимость поверхности (хотя и меньшей по размерам) при этом сильно возрастает.

КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА

КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА

КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА

КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА

КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА

Рис. 2.1. Основные профили паровых отлов: а — П-образный; б — П-образный с вынесенным воздухоподогревателем; в — сомкнутый П-образный; г — N-образный; д — Т-образный

Взаимное расположение газоходов парового котла (топки, горизонтального газохода, конвективной шахты) определяет профиль парового котла. Оптимальный профиль парово­го котла зависит от ряда факторов, таких как вид топлива, единичная тепловая мощность котла, давление пара (до — или сверхкритическое). В целях унификации производства по­верхностей нагрева в отечественной практике число профилей паровых котлов ограничено. На рис. 2.1 приведены наиболее характерные профили паровых котлов электростанций [5].

Наиболее широкое распространение в отечественном и зарубежном котлостроении получил П-образный профиль котла (рис. 2.1 с/, б). Вариант (рис. 2.1 а) с двухступенчатым выполнением поверхностей экономайзера и трубчатого воздухоподогревателя (ТВП) при­меняется на барабанных котлах с относительно небольшой паропроизводительностью Dn < 186,1 кг/с (670 т/ч) прн необходимости высокого подогрева возду ха для сжигания матореакционных или сильновлажных видов топлива. С увеличением мощности парового котла (до 200 МВт и более) по своим габаритным размерам ТВП уже не умещается в опу­скной конвективной шахте котла, при этом требуется выполнение дополнительного газо­хода (см. рис. 2.1 г) со значительным удорожанием производства котла. В этом случае бо­лее приемлемым оказатось использование компактного регенеративного вращающегося воздухоподогревателя (РВП) с его расположением за пределами конвективной шахты кот­ла (рис. 2.1 б).

Однако прн сжигании твердых топлив и сланцев РВП оказываются ненадежными в эксплуатации, вследствие забивания липкой золой узких щелей между пластинами тепло — обменной поверхности. Тогда используется ТВП, размещенный в третьем дополнитель­ном газоходе (рис. 2.1 г).

В паровых котлах, работающих под наддувом, желательно иметь меньшие размеры более дорогих газоплотных настенных ограждений, что при П-образном профиле котла достигается соединением (смыканием) топки с конвективной шахтой (рис. 2.1 в). Газо­плотная задняя стенка обеспечивает полное исключение какого-либо перетока газов из топки в конвективну ю шахту. При этом исчезает горизонтальный газоход, газовый поток из топки поступает сразу в поворотную камеру. Прн использовании топлив, зола которых обладает абразивными свойствами, необходимо заметное снижение скорости газов в газо­ходах и увеличение размеров проходного сечения. Это достигается выполнением двух идентичных конвективных газоходов, расположенных по обе стороны топки и образую­щих Т-образный профиль котла. Наличие двух газоходов обеспечивает уменьшение высо­ты выходного газового окна из топки и горизонтатьного газохода до обычных значений, тем самым снижается неравномерность полей температур и скорости по высоте газового окна, сохраняется обычной глубина каждой из опускных шахт и возможность использова­ния разработанных типовых конструкций конвективных поверхностей. Переход на Т- образный профиль становится необходимым и прн сжигании неабразивных твердых топ­лив в случае создания котла большой мощности (А’/ > 500 МВт). С ростом мощности котла сечение конвективных газоходов увеличивается прямо пропорционатьно мощности, а размеры топки — в меньшей степени. В этом слу чае переход на Т-образный профиль по­зволяет сохранить приемлемые конструктивные решения по опускным шахтам, хотя за­траты на производство и метатлоемкость котла возрастают [6].

Комментарии к записи КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА отключены

Рубрика: Котельные установки

Обсуждение закрыто.